奥氏体不锈钢焊接接头可有三种晶间腐蚀的情况:焊缝晶间腐蚀母材上敏化区腐蚀及刀状腐蚀。关于奥氏体钢晶间腐蚀的机理，一般用“贫铬” 理论来解释。在固溶状态下，奥氏体钢中的碳过饱和固溶于奥氏体中。加热过程中,过饱和的碳将以Cr2C的形式沿晶界析出。Cr2Co中含铬量大大超过奥氏体基体中的含铬量,因而使晶界附金属软管

金属软管不锈钢焊管所选用的带钢或钢板,首先应考虑的是其厚度。用合理、正确的厚度来保证和满足订货合同的要求,为用户安全使用提供最基本的保证。选用的带钢、薄板及板材的厚度是由钢管的最小允许壁厚决定的,但还必须考虑加工生产过程中对焊管壁厚的影响因素，如成型、焊接、焊缝修磨、热处理和酸洗等,这些都有可能使焊管壁厚減薄。因此,不锈钢焊管用料厚度的确定,应考虑以下各种因素

金属软管氩气是一种单原子惰性气体,几乎不与任何金属产生化学作用，也不溶于金属中。其密度比空气大,而热导率和热容量比空气小。这些特性使氩气在焊接区中能起到良好的保护作用，且具有很好的稳派特性。因此,在气体保护焊中, 氩气主要用于有色金属及其合金、活性金属(如钛钥等)及其合金以及不锈钢与高温合金的气体保护焊接

金属软管用:一是氢原子流到较冷的焊件表面上时,会复合成氢分子而释放出化学能,对焊件起补充加热作用。另-作用是原子氢在高温时能溶解于液体金属中,其溶解度随温度降低而减小;因此,液体金属冷凝时析出的氢若来不及外逸,易在焊缝金属中出现气孔、白点等缺陷。所以单纯用氢气做焊接保护气,只在原子氢焊时采用，因为原子氢焊焊成的焊缝金属冷却速度较慢,能使金属中溶解的氢析出并外逸，故不易引起焊缝产生缺陷。焊接用氢气执行GB 7445- -1987《氢气》标准。

钨极氩弧焊焊接不锈钢管时,应采用开口(有间隙)焊接的理由有两个,一是钨极氩弧焊的熔透力较弱,如果采用闭口(无间隙)焊焊接电流会很大或焊接速度会很慢,方可焊透;二是在焊管机组有焊接挤压辊,焊接挤压辊在焊缝熔融状态的挤压作用可以完成焊接挤压。所以,焊接不锈钢管时,应采用开口焊接方式，即有间隙焊接方式,见图5-40,焊接挤压辊的挤压作用在此得到了充分发挥。钨极氩弧焊焊接不锈钢管时，由于采用开口焊接方式金属软管

金属软管而这层气流是可以控制的。当调整电极周围气体的流量时,即可压缩电弧和稳定阴极斑点,这样,电弧的穿透能力得到提高。这里的参数除气体的流量外,焊枪的尺寸和结构也很重要,要小巧,调节可靠灵活。图5-34是多阴极氩弧焊焊枪结构示意图,图5-35是四阴极氩弧焊焊枪的实物照片。该焊枪的喷嘴与电极间隙和电极伸出长度由实验确定,并且在各种电流下都-样。电极的锥角是按电流大小来选择的,

金属软管大电流等离子弧焊时，利用等离子弧能量密度和等离子流力大的特点,等离子弧的弧柱和弧焰同时对焊件加热。由于弧柱直径小，温度与能量密度高，穿透力强，便在熔池头部形成- -个穿透性的小孔,弧焰从小孔的背面露出,如图5-43所示。这就表明焊件已被完全焊透。此后随着焊枪的前移,熔池液体金属在表面张力的作用下,沿着熔池的固态边缘向熔池尾部流动、会聚并凝固成焊缝

金属软管包塑金属软管应用小孔效应的等离子弧焊,最适用于焊接3mm~8mm不锈钢和12mm以下钛合金。在上述厚度范围内，可在不开坡口、不加填充金属、不用衬垫的条件下实现单面焊双面成型的焊接。厚度大于上述范围时可采用V型坡口多层焊,但钝边可增加到5mm左右,这样就可以比钨极氩弧焊明显地减少了焊接层次和节省填充金属。因此,等离子弧焊是一种值得在不锈钢焊管中推广的单面焊双面成型的好方法，同时也广泛地用于不锈钢厚壁管的打底

金属软管和包塑金属软管生产焊管是为了使用,所以焊管焊缝都要求有一定的使用性能。为了确定焊缝是否具有符合要求的使用性能，需全面评定焊缝的质量，除了进行各种外观和无损探伤检验外,按照技术标准要求及规定,还需在焊管上按规定截取试样进行破坏性检验,即进行拉伸、弯曲、冲击、硬度等各种力学性能测试,必要时还需对焊缝进行化学分析、金相分析和高温拉伸试验等检验,不锈钢焊管焊缝还应做晶间腐蚀试验

焊管力学性能试样应该是从外观检查和无损检验合格的焊管上截取。试样的长度应由保证所需试验项目的试样数量而定(包括初试和重复试验),并包括试样两端舍弃部分的长度。金属软管和包塑金属软管焊管试样一般为管材切取的全截面管段或全壁厚纵向或横向条状试样。根据焊管外径和壁厚可为弧形、矩形或圆管形截面